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índice Índice Considerações: Dimensionamento da Lajes Classificação Considerações Cálculo das cargas Fixação da Espessura da Laje Cálculo das Lajes Laje LI Cálculo da Armadura Negativa – Engaste Detalhamento da Armadura à Flexão Simples to view nut*ge Verificação ao Cisalh Laje L2A/B Laje L 3 Laje L4 Laje L5A/5B Laje L6 Laje L 7 h) Laje L8A Laje L8B Laje 1. 9 Lajes LIO, LII e L12 Cálculo das Vigas Identificação das Vigas Cálculo Viga 1 (30×100) Viga 2 (60×100) Viga 3 Viga 4 Viga 5 (30×40) Viga 6 (20×60) org reações de apoio foi feito em função das áreas de carga (NBI 178)

Concreto Fck – 15Mpa Aço CA50B Espessura da laje h—10 cm Permanentes: Peso Próprio tWrn2 Revestimento 0,30 tf/m2 Impermeabilização 0,50 tVm2 Acidental: Total: Bordo livre: 0,50 tf,’m2 1,55 tf/mz Carga horizontal Carga vertical 0,08 tffrnz 0,20 tfftT12 10 cm d= 9 cm Para duas direções: 12/f2*f3 f3=2S a) LI f2-1 cm 1 d>8,6 cm b) L4 -> cm I +7,3 cm L7 f2-l ,76 -> d>5,6 cm 1,68 c PAGFarl(Fq 0-1,2 cm c) Engastada Adotaremos as condições b e c, lajes L9 a L 12, logo para cm Laje L ,55 tf/m2 n Reações nas vigas em função das áreas de carga 1,18 tm-n tVm ,922 tf/m 1,60 tVm n Momentos nas lajes (Caso 3) Mx=qlxwmx = 0,72 tf. my=42,8 -> My=qlxA2/my – 0,38 tf. m nx=10,2 Xx-qlxA2/nx = 1,61 tf. m ny=1 9,5 -> Xy=qlxA2/ny 0,84 tf. m n LI e 12 80% maior-0,672 tf. m mmurn 08 c/17,5 M média=l ,405 tf. m rnmurn 010 CII n L3eL2 0,0840 maior tf. m As-194,87 mm2/m 0 6,3 c 15 n L3eL6- AIGF3rl(Fq média—l ,554 tf. m As=678 mrn2 0 10 CIII nL4eL5- M média=0,483 tf. m As-181,90 mm2 0 Kmd-o,158 Kz-O,896 z-O,0806 M tf. m As-392,31 mm2 0 10 cno n L6eL5 0,0855 56,67 rnmmrn 0 6,3 cno M média—l ,048 tf. m mrn2 0 IO Ul n L9 e L8 0,0837 aior -0,646 tf. m rnmurn 08 n L9eL12- M média=l ,039 tf. As-422,41 mm2 0 10 CII n L2eL15- Kz-o,go z-o,08 M média=O,895 tf. m mm2 0 10 cno n LII eL8 64 0,080 maior -1,016 tf. m r-nrrmrn O n L8 e L5 Kmd=o, 171 • z z-o,0882 M 87 tf. m rnm2 0 5 cno n Lie LIO- 64 M média=l tf. m As=410 rnr-T12 0 10 c/17,5 n L2Ae L2B 0,086 maior -0,359 tf. m As=134 mrnum 0 cno n L5Ae LSB 0,085 As-184,43 mm2/m 0 c/15 Direção X Kmd=Md/bdA2fcd m Asx=Md/z. fiyd=288 mm2/m 08 c/16 Asxmin-O,15% bd=135 mm2/m Direção Y Asy=142,3 mrn2/m Asymin=135 mm2/m Asx=288 mm2 > Asmin mm2 >Asmin 08 C/16 6,3 c/20 Verificação ao Cisalhamento Twd=Vd/bwd=31 ,7 t/m2/m (pela norma) tf/m2 tf. my-53,5 tf. m n Detalhamento da Arma Simples Asx=53,8 mm2/m Asxmin=135 mrn2/m adotado 0 6,3 c/20 mm2/m Asxmin=135 mm2/m adotado 0 6,3 c/20 tVm2 n Reações nos bordos – ql=l ,30 tf/m tffm q4-1 tf/m ipo 3 n Momentos nas lajes – Caso 3 mx-18,7 tf. m ,819 tf/m n Detalhamento da Armadura à Flexão Simples Asx=344 mm2/m adotado 0 8 c/ 14 Asxmin=135 mm2/m Asx=113,3 mm2/m n Verificação ao Cisalhamento t/m2/m TwdMx-O,523 tf. m PAGFsrl(Fq Asx=197 mm2/m adotado 0 6,3 c/14 Asxmin=135 mrn2/m

Asxmin=135 mm2/rn adotado 0 6,3 c/20 n Reações nos bordos – Tipo 6 q3=q4-1 tf/m n Momentos nas lajes – Caso 6 my-74,O tf. m ,153 tVm ny=33,2 tf. m Asx=195 m mmm adotado 0 6,3 c/ 14 Direçao Y mrnmm Laje n Reações nos bordos – Tipo 5A tf/rn tf/m q4-1 ,259 twrn n Momentos nas lajes – Caso 5 rnrnum adotado 0 cno tWm2 n Reações nos bordos – Tipo 3 nx—1 2,6 tf/m Asx=131 ,93 mm2/m Asxrnin=135 mmurn adotado 0 6,3 cno PAGF8rl(Fq Asx=132 mm2/m 6 mm2/m n Momentos nas lajes – Caso nx—1 2,4 tf/m Asx=132,3 mm2/m tffm2 q3=q4=4,26 tf/m n Momento nas laje PAGFgt,Fq